軋輥咬人鋁單板軋件后，隨著軋輥的轉(zhuǎn)動(dòng)，金屬不斷地被拽人輥縫內(nèi)。由于軋輥與鋁單板軋件的接觸表面隨鋁單板軋件向輥間填充而逐漸增加，則軋輥對(duì)乳件的作用力位置也不斷向出口方向移動(dòng)。結(jié)果，開(kāi)始咬人時(shí)力的平衡條件必然受到破壞，阻礙軋件進(jìn)人銀縫的力N,將相對(duì)減小，而拉人軋件進(jìn)人輥縫的力T,將相對(duì)增大。因此，使拽人過(guò)程較開(kāi)始咬人時(shí)更為有利。

    鋁單板軋件完全填充輥間后，如果單位壓力沿接觸弧內(nèi)均勻分布，則合壓力作用點(diǎn)在接觸弧的中點(diǎn)，合壓力與軋輥中心連線(xiàn)的夾角φ等于接觸角a的半。 鋁單板軋件填充輥間后， 繼續(xù)進(jìn)行軋制的條件應(yīng)當(dāng)仍然是軋件的水平拉人力T、大于水平推出力N,即T,>N.o如圖3-5所示，此時(shí)

  圖3-5 軋件完全填充輥間受力的圖示

    Tcosφ > Nsinφ

    T/N=μ>tanφ   （3-11）

    式中φ穩(wěn)定軋制時(shí)軋輥與軋件之間的摩擦系數(shù)，通常比咬人時(shí)的摩擦系數(shù)小。

    tanB > tanφ  β>φ （φ=a/2）

    β>a/2 或 2β>a   （3-12）

    當(dāng)a= 2β時(shí)，為穩(wěn)定軋制的臨界條件； a<2β時(shí)，為穩(wěn)定軋制條件。

    可見(jiàn)，當(dāng)a<β時(shí)，能順利咬人，也能順利軋制；當(dāng)β≤a≤2β時(shí)，能順利軋制，但不能順利地自然咬人。這時(shí)可實(shí)行強(qiáng)迫咬人，建立軋制過(guò)程；當(dāng)a≥2β時(shí)，不但鋁單板軋件不能自然咬人，而且在強(qiáng)迫咬人后也不能進(jìn)行軋制。因?yàn)殚_(kāi)始咬人時(shí)的咬人角等于穩(wěn)定軋制時(shí)的接觸角。從以上分析金屬被軋輥?zhàn)匀灰藭r(shí)（a<β）到穩(wěn)定軋制時(shí)a <2β）的條件變化，  可得出如下結(jié)論：

    （1）開(kāi)始咬人時(shí)所需摩擦條件最高（摩擦系數(shù)大）；

    （2）隨軋件逐漸進(jìn)人輥間，水平拉人力逐漸增大，水平推出力逐漸減小，因此軋件被拽人的過(guò)程比開(kāi)始咬人容易；

    （3）穩(wěn)定軋制條件比咬人條件容易實(shí)現(xiàn)；

    （4） 咬人一一經(jīng)實(shí)現(xiàn)，當(dāng)其他條件（潤(rùn)滑狀況、壓下量等）不變時(shí)，軋件就能自然向輥間填充，直至建立穩(wěn)定的軋制過(guò)程。